看鋸繼電器設計優化
通過測量時間d來估計開關延遲輸入信号的變化與輸出信号的變化（來自視鋸繼電器）之間的差異。
測量器随着VDD的增加，VDD開關延遲減小，約在集總參數模型預測值的10 %以内，為了加入由于SRAM存儲密度和減少VDD，跷鋸繼電器的尺寸應該縮小。
利用校準的繼電器模型，模拟32元技術的跷鋸繼電器的開關性能。
仿真結果表明，在VDD時的開關延遲小于10nsVDD / VON > 1.3可實作小于1V，假設品質因子為1，這是保守的，假設真空包裝，例如，通過封裝，用于在毫Torr範圍内操作。
為了達到給定的延遲性能要求，必須選擇VDD，使VDD / VON超過最小要求值，由于過程引起的器件尺寸和環境變化而引起的VON變化。
原型跷鋸繼電器的測試結果表明，有明顯的改進和優化空間。
進行單調性分析，以得到他最優的裝置尺寸，産生低工作電壓，進而提高裝置的能量性能。
從這個單調性分析中，得出了關于ca的極限集的設計直覺被推導出，以及一組最優的裝置尺寸。
通過與MATLA中限制數值優化結果的比較，驗證了單調性分析的結果。
此外，還将這些分析得到的目标函數值的精度與有限元法（FEM）模拟得到的值進行了比較裝置。
單調性分析是一種預優化工具，可用于解決具有可微目标函數的優化問題，同時滿足特定的限制集，這可以通過列舉各種情況來實作，在這些情況下，限制組被識别為備援的、活動的或非活動的，并通過系統地檢查所有變量的有界性因素通過這樣做，可以識别限制限制情況的代數解，是以，不再需要基于數值的優化。
因為一個組合上的大解中心E現在被簡化到一個可管理的大小，計算負載可以顯著減少。
單調性分析的形式化規則描述如下為了優化跷鋸繼電器的設計，首先需要用目标函數和設計限制來說明問題。
因為跷鋸繼電器設計的一個最終目标是實作一個低功率操作，一個直覺的目标函數是拉入電壓（VPI）——跷鋸繼電器的任何一邊無條件地閉合的電壓——這是得到的通過将彈簧恢複力與靜電驅動力進行比較。
具體地說，當這個力使可移動的一個特定的一側時，FELEC呈二次增長電鋸結構向下移動，而飛彈簧随着向下位移的增加而線性增加。
是以，存在一個臨界位移，超過這個值FELEC總是大于彈簧，随着驅動間隙上施加的電壓的增加，接觸間隙最終會突然關閉。
這種現象被稱為“拉入”，它依賴于繼電器的設計參數并且可以通過它發生時的電壓來量化，kT表示扭轉彈簧常數，它表征了結構錨點所産生的恢複力。
值得注意的是，kT可以被推導為一級近似。一般情況下，給出了矩形截面扭轉梁一端施加的力矩通過其中kT為扭轉彈簧常數，ϕ為光束旋轉時産生的旋轉角度，β為與交叉的縱橫比相關的無量綱參數矩形扭轉梁的連接配接，WS和LS分别為扭轉梁的寬度和長度。
G為梁材料的剪切模量。假設用于使跷鋸結構旋轉的扭矩是均勻分布在兩個扭轉梁上的，為了確定跷鋸繼電器在開關時的扭轉模操作優于彎曲模操作，有必要對扭轉進行限制相對于彎曲彈簧常數的彈簧常數（kF）。
kF表示錨的恢複力，因為它們垂直偏轉；如果裝置傾向于偏轉太遠在開關操作中，整個活動結構可以卡在基闆上。
由于跷鋸闆是剛體，兩個扭轉的kF是由給出的限制條件g3、g4和g5變得無關緊要。
然而，限制g6必須始終是活動的，因為最小化的WS會降低目标函數，但彈簧常數的比值則不是負懲罰。
在表面粘附性非常強的情況下，可能有必要增加WS超過這個最小的特征尺寸，以在結構中産生足夠高的恢複力。
此外，還有兩對連結限制： h1和h2必須同時激活，g1和h3必須同時激活。
這是因為LL和KF的值分别隻出現在這兩個對中，并且KF提供一個正界和負界要求這兩個限制都是活躍的。
是以，h3隻能被一組符号激活，即使它是一個波動性限制。
引用文獻：
[1]油流繼電器軟鐵指針裂片在變壓器管道中的運動軌迹分析
[2]變壓器内部油流帶電
[3]大型換流變壓器油流帶電問題的分析
[4]殼式變壓器結構特點及油流帶電故障原因分析
[5]油流放電和絕緣降低缺陷的原因分析及處理對策
[6]牽引變壓器油流帶電現象的分析
